1　いきさつ

2　先行した一括 G1G2 ドリブン・アンプの拡大解釈と各種対策

　最も問題になりそうな、終段グリッド1 (以下 G1) の電流 Ig1 抑制抵抗値の適性判定です。　客観的なデータが一切見つからないので、6BQ5 (6R-P15) の例からグリッド2 (以下 G2) から G1 に直列の抑制抵抗を介して接続する回路を踏襲し、抑制抵抗値も 20kΩと仮決定しました。
　この抵抗値が全ての試験対象出力管について適用可能か否かは、実動作を監視し判定するしかありません。
　なおこの抵抗値の出典は、武末数馬氏著「パワーアンプの設計と製作」ラジオ技術全書011A ラジオ技術社 上巻第２章　出力管部の動作特性（１）pp110. に記載の 6R-P15 の G1-G2 を結んで三極管接続とした場合の Eb-Ib 特性曲線の図に記されたものです。

　本機の試作に当っては、動作状態を把握するため終段カソード電圧 (以下 Ek)、グリッド1電圧 (以下 Eg1)、グリッド2 電圧 (以下 Eg2)、それに off 位置をスイッチ切り替えにて監視できるよう L/R チャネル独立の一回路四接点スイッチを装備しました。
　また、一括 G1G2 ドライブ方式の終段は、本来ゼロバイアス動作ですが、カソードフォロワ・ドライバ段の出力振幅確保のための「嵩上げ電圧調整」は超三結 V1 例を参考に 60V 近辺とし、「嵩上げカソード抵抗」は終段カソード電流に対して取り敢えず大小の二段切り替えとしました。

3　全体構成、回路構成、電源、回路図

　使用した実験シャーシは以前ユニパーサル超三結アンプに使用していたものを転用、チャネル当り 9ピン MT 二本と GT 二本の取り付け穴があります。　9ピン MT 穴は初段の電圧増幅管およびカソードフォロワ・ドライバに、GT管 二本分は終段に充て、一部の 12.6V 水平偏向出力管を試験対象に含めました。

(2) 各段の設定

● 初段管の選定および P-K NFB の採用
　必要な初段の出力最大振幅は 100V程度です。　一括 G1G2 ドライブでは、必要なドライブ振幅は G2 ドライブの場合より少なくて済みそうで、初段は SRPP にせずとも 6EJ7 による電圧増幅で足りるとして、これに決めました。
　初段カソード抵抗とバイパスキャパシタの下に 100Ωを挿入し、終段プレートから100kΩにて軽く P-K NFB を掛けます。
　この P-K NFB は、オプション操作にて終段 P-G NFB を OFF にした場合に、パルシブな入力に対して低域の付帯音が残るスピーカでも、我慢できる程度の制動力を残しています。　G2 ドリブン・アンプおよび本機のように、内部抵抗の高い (接続方法による) 終段球のアンプでも P-K NFB を併用すれば、低域のボテボテは何とか抑えることができます。

● カソードフォロワ・ドライバ管の選定と P-G NFB 回路
　初段〜カソードフォロワ・ドライバ段間は C/R 結合として安定稼働を目指しました。
　出力電圧が低く、振幅もより少ないカソードフォロワ・ドライバ段は G2 ドリブン・アンプのそれよりは楽であろうと考えていたけれど、6BM8/6BQ5 の例から結構厳しいことが判りました。
　さらに G2 電流・・・所謂 G2 吸い込み電流・・・の大きい大型管水平偏向出力管をドライブすることもあり、所謂パワー・ドライブとする必要があり、余裕を見て G2 ドリブン・アンプと同じ 12B4A としました。
　当然のことですが、終段プレートからカソードフォロワ・ドライバ段のプレートに P-G NFB を掛け、準超三結回路となります。　これをスナップスイッチにてナマ B電源 (以下 Ebb) にも、すなわち P-G NFB on/off 切り替え可能としました。　これを off にすると低域が緩くなり、P-G NFB 効果 =(準超三結効果) のデモンストレーションにも好都合です。

● 嵩上げ方式
　カソードフォロワ・ドライバ段の動作確保のため、終段の G1G2 動作電圧を上げ、したがって終段のカソード電圧を上げる、嵩上げ簡便方式とします。　余分な B電源電圧を必要とするも、電源電圧または動作電圧の変動に対しては常に安全側に落ち着くので好都合です。
　嵩上げ電圧調整用の終段カソード抵抗 (以下 Rk) の切り替えは、G2 ドリブン P-K NFB アンプの例から類推して、一回路二接点中点休み付きのスナップ・スイッチにて三種類が選べれば十分と考えました。　取り敢えずの試験では二種類にしました。

● 適用する終段管とそのグループ分け
　適用する終段管は常用のカソード電流 (以下 Ik) の大きさにしたがって下記の四グループに分け、グループ１／２およびグループ３／４とは嵩上げ電圧調整抵抗を二種類固定とし、今後の実験結果により必要に応じて再度調整することにしました。

　◇ グループ１小型オーディオ管/Rk=1400Ω　：6K6GT/6V6GT/6BQ5 など
　◇ グループ２小型水平偏向出力管/Rk=1400Ω：6AU5GT/6G-B3/6AV5GA/6DQ6-B/6G-B7 など
　◇ グループ３大型オーディオ管/Rk=900Ω　：EL34/6L6GC/KT88/6550/12E1 など
　◇ グループ４大型水平偏向出力管/Rk=900Ω：6CL5/6JS6C/EL509など

　なお各終段管は、すでに他のユニバーサル・アンプにも共通に適用している、各種の（プレート・キャップを含む）ソケット・アダプタに、一部は半永久的に着装して、7AC(6V6GT 等)/8EP(6CA7/EL34) 接続対応のオクタル・ソケットに、安全に挿入交換可能としてあります。　

● アンプ全体の構成
　実験シャーシに余裕があり、12.6V 出力管をヒーター電圧切り替えスイッチ併用なしで試験・運用できます。

　◆ 初段、電圧増幅 C/R 結合：6EJ7
　◆ カソードフォロワ直結　 ：12B4A
　◆ 終段、一括 G1G2 ドリブン(1)　：6.3V オーディオ管、水平偏向出力管
　◆ 終段、一括 G1G2 ドリブン(2)　：12.6V 水平偏向出力管

(3) 出力トランス、電源および回路図：

　プラグイン交換式の出力トランスのうち、東栄変成器の OPT-20S を専ら使いました。
　外部電源から約 300V160mA の B 電源、6.3V5A, 6.3V3Ax2 のヒーター電源を供給します。　ヒーター電源の第一系統、第二系統は 12.6V 管を含む終段および電圧増幅段むけであり、第三系統の 6.3V3A はヒータ・カソード間耐圧 (Ehk) の問題回避のためカソードフォロワ・ドライバ専用としました。
　上記のような計画と実装を経て、実用に耐えるに至ったのが下記回路図です。

4　各出力管の動作状況

◇ Eg2 のバラツキは、所謂「吸い込み電流」Ig2 の大小によりドライバの電圧降下に差が出るものです。
◇ 対象とした各種出力管については特段の問題はなく、聴くに耐えないほど酷い音になる例はありませんでした。
◇ どのようになるか心配だった G1_K 間電圧および G1 電流については、特に大きいものが見られず、
　　G1 電流抑制抵抗 Rg1 の値 20kΩは概ね適正と判定しました。
◇ 各グループ別の動作状態は下記の通りです。

● グループ１およびグループ３（オーディオ管族）
　一部にやや変な音を持つものがあるも、動作的には概ね良好でした。　

● グループ２およびグループ４（水平偏向出力管族）
　特段に変な音を持つものはなく、グループ２は皆結構な動作をしています。　

● グループ４特記事項
　Ig2 の多い 6JS6C, EL509 は、G2 の制御力・加速効果が強いらしく、カソード電圧 Ek を引っぱり上げて、
　Ek が Eg2 に接近しており G1 の効果が G2 にマスクされ気味です。
　従って一括 G1G2 ドライブ方式の効果は少なく、単なる G2 ドライブ方式で十分なのかも知れません。

5　音と感想